我公司2500t/d生產線采用的是Φ4.0m×60m回轉窯，窯頭和分解爐分別使用丹麥史密斯公司生產的Duofex三風道燃燒器和普通單風道燃燒器，冷卻機為NC-III新型控制流推動篦式冷卻機。

　　2003年1月投產初期，用本地煙煤很快實現了達標、達產。2006年，隨著煤價的日益提高，本地煙煤和無煙煤的差價越來越大，熟料成本越來越高，為此，公司決定從7月起用本地無煙煤(價格低、灰分高)和陜西煙煤搭配使用，并取得較好效果。

　　1 本地煤和陜西煤煤質情況
　　本地煤和陜西煤煤質情況見表1。

表1 本地煤和陜西煤煤質分析

　　從表1看出，陜西煙煤的Mad很大，和本地無煙煤搭配后，要想控制煤粉主要指標灰分、揮發分及發熱量和原來變化不大，出磨煤粉Mad就要高達3.0%左右。為盡量減少煤粉水分高對煅燒帶來的不利影響，公司下達了出磨煤粉指標(見表2)。

表2 出磨煤粉控制指標

　　2  生產中出現的問題
　　2.1主要問題

　　1)出磨煤粉水分難以控制，合格率90%，雖然提高出磨溫度至65～75℃(原來55～65℃，出磨水分就很容易控制在1．0%以下)，水分有時仍高達5.0%，燒成帶溫度低且難以控制，窯況不易穩定，副窯皮忽長忽消，造成熟料中黃塊較多。

　　2)黑火頭長，窯內發渾，二次風溫比原來(1100±50) ℃低50℃左右，造成煤粉燃燒不好，CO報警頻繁。

　　3)結后圈、結球，黃心料增多。

　　4)窯日產量降低，標準煤耗大幅上升(見表3中2006年7-9月生產數據)。

表3 2005～2008年部分指標對比

　　其中用第一組配煤，水分較低(Mad=1.87%)，但煤灰分較高、揮發分偏低，窯內煅燒溫度很難提高；第三組配煤揮發分不低，但水分偏高(Mad =3.64%)，窯內煅燒溫度仍很難提高。用這兩組配比的煤煅燒熟料升重低、fCaO高，雖然熟料各組分變化不大，強度卻下降較多，窯臺時產量被迫降低，標準煤耗升高。

　　5)分解爐出口和C5出口溫度倒掛，C4、C5錐部及下料管結皮嚴重。

　　2.2 原因分析
　　改變煤品種后，雖然煤粉的灰分、揮發分和發熱量變化不大，但Mad比以前高出2.0%左右，有時甚至更高，給煅燒帶來較大困難。煤粉中保持1.0%～1.5%的水分可以促進燃燒，但過量的水分卻阻礙煤粉燃燒。煤粉水分每增加1.0%，火焰溫度約降低10～20℃，煤粉水分對火焰溫度的影響比灰分約大一倍。煤磨的出口溫度受袋除塵器及煤粉著火點的限制不能控制太高，因此，Mad (內水)對于煤磨來說就很難解決。

　　3  采取措施
　　3.1 加強原煤管理，穩定入磨原煤質量

　　1)原煤最好能定點供應，礦點越少越好，不能過勤更換。

　　2)加強進廠原煤的監控力度，嚴格按照公司下達的指標控制進廠原煤質量，尤其是陜西煙煤的內水含量。應按產地分批、分堆存放，加強原煤化驗，為原煤均化提供合理搭配依據。

　　3)搭建原煤堆棚，做好防雨措施，降低入磨原煤水分，減輕煤磨負擔，為降低出磨煤粉水分創造條件。

　　4)加強原煤均化。

　　3.2 加強煤磨操作，降低煤粉細度和水分
　　必須用更低的煤粉細度來彌補高水分對火焰燃燒速度帶來的影響。煤品種改變后，用原來使用本地煤的參數控制出磨煤粉，其水分有時高達4.5%左右。后將入磨溫度由300℃提高至380℃左右，出磨溫度由55～60℃提高至70～80℃，細度由≤6%調整至≤3%，煤粉水分有所下降，但有時仍偏高。2006年11月后，進一步將出磨煤粉細度控制在≤2．5%，Mad指標仍為≤3%。

　　3.3 加快煤粉燃燒速度、提高火焰溫度
　　3.3.1提高并穩定二次風溫，兼顧二次風量
　　1)篦冷機料層太厚時，冷卻風很難吹透料層，嚴重時會造成返風，高溫風量減少，冷風漏入量相應增大，二次風溫難以提高。我公司在滿負荷生產中，由于熟料冷卻能力不夠，篦冷機冷卻風機和余風風機閥門一直全開，靠調節篦床速度(二段是一段的l．4倍)來控制窯頭罩壓力在-10～-30Pa，篦下一室壓力控制在(6000±200)Pa，二次風量和二次風溫基本穩定。

　　2)調整燃燒器位置，熱態下將燃燒器調整離窯口200mm處。其一是燒成帶前移，有利于提高二次風溫。其二是因為距燃燒器噴口較近的L=0.3d(d為窯直徑)窯斷面上，射流區域內軸向速度峰值與二次風之間的速度差最大，一次風卷吸二次風的能力也最強，有利于提高火焰燃燒速度，縮短黑火頭。

　　3)減少系統漏風，特別是加強窯頭、窯尾、窯門、篦冷機和三次風管的密封。

　　4)C1出口O₂在18%～3.5%，CO<0.15%，在不塌料的情況下，盡可能關小系統拉風，減少二次風量，壓縮火焰長度，提高二次風溫。

　　5)適當加大窯頭喂煤量，提高煅燒溫度，從而提高二次風溫。

　　3.3.2 調整燃燒器參數，提高燃燒速度
　　在使用本地煙煤時，一次風壓控制在25kPa左右，一般將外風閥門開到100%，內風根據煤質調整在20%～l00%，煤風管端部放在中間位置。改變煤品種后，一次風壓不變，但將內風閥門開到100%，根據煤質外風調整在50%～l00%之間，煤風管端部與外風管噴嘴端部平齊，即將一次風截面積調至最小，一次風量最小，加大高溫二次風的用量，提高煤粉的燃燒速度和燒成帶溫度。

　　3.3.3  改變配料方案，改善生料的易燒性
　　原熟料三率值指標為KH=0.89±0.02、SM=2.9±0.1、IM=1.8+0.1，窯煅燒較為正常。當煤質發生變化后，燒成帶溫度上不去，fCaO一直居高不下，加窯頭煤后CO偏高，降產量后二次風溫上不去。后來調整熟料SM=2.8±0.1、IM=1.6±0.1，隨著生料易燒性的改善，窯況明顯好轉。

　　3.3.4  加大通風量，改善煤粉燃燒環境
　　由于喂煤量加大，O₂含量明顯不足，CO報警頻繁，為改變這種局面，在大修時提高篦冷機部分風機的能力、適當擴大分解爐縮口直徑、清理分解爐出口彎管及三次風管積料等方法增加系統通風量，為加大煤粉用量提供足夠的風量。

　　3.3.5  加強操作意識，提高操作水平
　　因為高水分煤粉起火慢，所以更應該精心操作，保持高而穩定的煅燒溫度。要做到這一點，必須勤和相關人員聯系，力求“五穩保一穩”(用入窯生料化學成分及喂料量、入窯煤粉化學成分及喂煤量、燃燒器位置及參數、篦床上料層厚度以及設備運轉率的穩定來保證熱工制度的穩定)操作制度得以落實。調整上采取少調微調，先動煤、風，再動窯速和喂料，以防熱工制度遭到破壞。

　　4 效果
　　通過以上措施，2006年11月以來，煤粉水分合格率達到95%以上，二次風溫提高并穩定在(1100±50)℃，三次風溫達到950℃左右。煤粉燃燒速度和火焰溫度的提高，減輕了分解爐出口和C5出口溫度倒掛現象，減少了C4和C5錐部及下料管結皮；主窯皮穩定在19m左右，熟料結粒好轉，結球現象明顯減少，fCaO合格率達到80%以上，結圈現象幾乎消失；熟料日產穩定在2900t左右。雖然質量比2006年以前有所下降，煤耗也有所上升，但質量和煤耗較2006年7-9月明顯好轉(見表3中2006年11月份以后生產數據)。