摘要:為研究鋼混凝土組合梁正彎矩區的復合抗剪能力,對16 根密實截面鋼混凝土組合梁的組合抗剪性能進行了試驗研究。試件全部簡支,跨中兩點對稱單調靜力加載。試驗結果表明,鋼混凝土組合梁截面的組合抗剪承載力為現行有關規范計算值的1. 06～ 2. 88 倍;為同剪跨比(剪跨比為1. 0 和2. 0 時)純鋼梁的1. 26～ 1. 72 倍?；炷烈戆鍖M合梁的抗剪承載力有明顯的貢獻。組合梁的破壞形態不僅與組合梁的剪跨比有關,而且與鋼梁的剪跨比有關。

　　關鍵詞:鋼混凝土組合梁;組合抗剪性能;混凝土翼板作用;剪跨比

　　近年來,鋼混凝土組合梁結構在我國發展很快,在建筑和橋梁結構等領域已經得到越來越多的應用[1]。鋼梁通過連接件與鋼筋混凝土翼板組合后,其抗彎強度和剛度顯著提高。由于組合梁的鋼梁部分比相應純鋼梁的腹板高度小,故在某些情況下(如采用寬翼緣H 型鋼或剪跨比較小的情況),組合梁的剪力有可能起控制作用,可能出現僅僅依靠組合梁鋼梁腹板抗剪不足的情況。

　　目前各國有關規范都規定按塑性理論設計時,組合截面的豎向抗剪計算均不計混凝土翼緣部分的
影響,僅考慮鋼梁腹板的抗剪作用。

　　文[2～ 4]試驗研究表明,混凝土翼板占總抗剪能力20% 左右;對于纖細截面(按歐洲規范4 為第四類截面)組合梁,混凝土翼板占總抗剪能力高達50% [5]。文[6]研究表明,鋼混凝土組合梁中,鋼梁腹板僅占總抗剪能力的60% ～ 70% 。在剪力起主要控制作用的情況下,單純依靠加大腹板的厚度是不經濟的。事實上,鋼梁和混凝土翼緣通過連接件連成整體共同工作,截面抗彎按整體截面考慮,抗剪也可以按組合作用來考慮。因此,對鋼混凝土組合梁的組合抗剪作用進行試驗研究,有利于進一步提高組合梁的經濟效益。

　　本文主要介紹關于鋼混凝土組合梁抗剪試驗的基本情況和主要試驗結果。

　　1 試 驗

　　1. 1 試驗參數

　　試驗共設計鋼混凝土簡支組合梁試件16 個。主要改變的參數有組合梁的剪跨比λ、混凝土翼板
的厚度hf 和寬度be 。試驗僅考慮密實截面組合梁(鋼梁板件寬厚比滿足塑性設計要求的組合梁),翼板混凝土為普通混凝土。為了對比,專門設計純鋼梁試件2 個,純鋼梁的截面尺寸同組合梁的鋼梁截面 尺寸。鋼梁翼緣的屈服強度f f= 273 M Pa,鋼梁腹板的屈服強度f w = 340 M Pa。各試件參數變化如表1、表2 所示。其中f cu 表示混凝土立方體(150 mm × 150 mm× 150 mm)強度,參數a,b 見圖1 所示。

　　1. 2 加載方案和試驗步驟 [Page]

　　全部試件簡支,跨中兩點對稱單調靜力加載。量測內容包括典型截面的應變、跨中及加載點處的撓度、支座轉角、混凝土翼板與鋼梁交界面的相對滑移等,數據采集均由計算機自動完成。加載方案示意如圖1 所示。

　　2 試驗結果

　　2. 1 試驗現象及分析

　　由于剪跨比的不同,16 根組合梁表現出了不同的破壞形態(如表1 所示)。當剪跨比為1.0和2.0(CBS-14 除外)時,混凝土翼板的破壞呈剪壓、斜拉或剪壓與斜拉之間的破壞形態。CBS-13 為斜拉破壞;CBS-6 為剪壓破壞;CBS-1,CBS-2,CBS-5, CBS-9,CBS-10 為剪壓與斜拉之間的破壞,即一側為斜拉破壞另一側為剪壓破壞。鋼梁在彎應力和剪應力共同作用下沿主拉應力方向首先屈服,然后在達到極限荷載時局部屈曲破壞,并伴隨有明顯的剪切變形。當剪跨比為3. 0(包括CBS-14)時,混凝土翼板的破壞呈彎曲破壞的形態;鋼梁在雙向應力的作用下屈服(CBS-15 除外),鋼梁無明顯的剪切變 形。當剪跨比為4. 0(包括CBS-15)時,混凝土翼板的破壞呈彎曲破壞的形態;鋼梁翼緣在彎應力的作
用下屈服,鋼梁腹板未進入全截面屈服階段。

　　從破壞形態上看,鋼梁過大的剪切變形導致了混凝土翼板的剪切破壞,試件CBS-14(剪跨比為2.0)的破壞形態也證明了這一點。鋼梁的剪切變形占總變形的比例與鋼梁的剪跨比有關。因此,組合梁的破壞形態不僅與組合梁的剪跨比有關,而且與鋼梁的剪跨比有關。兩根純鋼梁均為局部屈曲破壞,并伴隨有明顯的剪切變形。

　　2. 2 剪力-撓度曲線

　　16 根組合梁的剪力Vt 跨中撓度f t 曲線如圖2所示。從剪力跨中撓度曲線可以看出,除剪跨比等于1.0的情況外,組合梁均具有很好的延性。

　　2. 3 內力比較及分析

　　組合梁抗剪承載力試驗結果與現行有關規范及純鋼梁抗剪承載力的比較如表3 所示。梁號有CBS的16 根為本文結果,梁號為J 的6 根為文獻[6]的結果。從表3 可以看出,組合梁的抗剪承載力為各國規范計算值的(1. 06～ 2. 88)倍;為同剪跨比純鋼梁的(1. 26～ 1. 72)倍(當剪跨比為1. 0 和2. 0 時)。

　　利用彈塑性理論的數值方法,根據對兩根純鋼梁的應力分析驗證,得出如下的結論:當剪跨比為1.0和2. 0(CBS-14 除外)時,組合梁腹板的復合應力狀態僅進入流動狀態;當剪跨比為3. 0 和4. 0(包
括CBS-14)時,組合梁腹板的復合應力狀態為剛進入屈服狀態或未進入屈服狀態。這樣就可以計算出 鋼梁所承擔的剪力,從而證明組合梁的抗剪能力大于腹板的抗剪能力是由于組合梁的混凝土翼板承擔
了部分剪力,即由于組合梁的組合抗剪作用所致,并非由于腹板的強化所致。

　　3 結 論

　　1)組合梁受剪破壞形態不僅與組合梁的剪跨比有關,而且與鋼梁的剪跨比有關。當剪跨比為1. 0
和2. 0(CBS-14 除外)時,混凝土翼板的破壞呈剪壓、斜拉或剪壓與斜拉之間的破壞形態。當剪跨比為3. 0(包括CBS-14)時,混凝土翼板的破壞呈彎曲破壞的形態;鋼梁在雙向應力的作用下屈服(CBS-15除外),鋼梁無明顯的剪切變形。當剪跨比為4. 0(包括CBS-15)時,混凝土翼板的破壞呈彎曲破壞的形態;鋼梁翼緣在彎應力的作用下屈服,鋼梁腹板未進入全截面屈服階段。

　　2)組合梁的抗剪承載力為現行有關規范計算值的(1. 06～ 2. 88)倍;為同剪跨比純鋼梁的(1.26 ～ 1.72)倍(當剪跨比為1. 0 和2. 0 時)。 [Page]

　　3)組合梁的抗剪能力大于腹板的抗剪能力是由于組合梁的混凝土翼板承擔了部分剪力,即由于組合梁的組合抗剪作用所致,并非由于腹板的強化所致。

　　4)利用混凝土翼板抗剪潛力最簡單的方法是采用疊加法,即組合梁的抗剪承載力為腹板承載力與翼板承載力之和。但是,當剪跨比較小時,疊加法過于保守,不能反映組合梁的組合抗剪特性。關于小
剪跨比組合梁的抗剪機理,筆者正在做進一步的研究。

　　參考文獻

　　[1] 聶建國,余志武. 鋼混凝土組合梁在我國的研究及應用[J]. 土木工程學報,1999,32(2):3 7.

　　[2] A nsourian P. Experiments on continuous composite beams [J]. P roc Inst
 of Civil Eng ,Part 2,1982,73(M ar. ):25 51.

　　[3] Hope-Gill M . C,Johnson R P. T ests on t hree three-span continuous 
composite beams [J]. P roc Inst of Civil Eng, Part 2,1976,61:367 381.

　　[4] Johnson R P,W illmington R T . Vertical shear in continuous composite beams
 [J]. P roc Inst of Civil Eng,1972,53:189 205.